Характеристика отдельных процессов. Результаты и их обсуждение

Рассмотрим закрученное ламинарное течение несжимаемой жидкости в круглой трубе постоянного сечения. Жидкость на входе в трубу имеет неизменную по сечению осевую скорость, нулевую радиальную и окружную - изменяющуюся по линейному закону (от нуля на оси до максимума у стенки). Как принято говорить, в таких случаях поток на входе в трубу закручен по закону твердого тела. Из-за наличия разности температур входящего в канал потока и стенки трубы течение не является изотермическим. При симметричных граничных условиях для скорости и температуры получающиеся стационарные распределения должны быть осесимметричными.

Представленные рисунками 2-5 графические иллюстрации получены при следующих значениях исходных параметров: Pr=6,1; =1атм; Ro=0¸10; =0,084м; Re=10¸1600; D=0,007м.

На рис.2 приведены распределения относительной скорости на оси трубы ( ) по длине канала в зависимости от безразмерного расстояния X=x/(R×Re) (Re= ), отвечающие различным значениям параметра закрутки Ro=WR/ (критерия Россби). Здесь - скорости на оси трубы и входе в канал соответственно; R- радиус трубы; n- вязкость жидкости; Wr- окружная скорость во входном сечении; x, r - цилиндрические координаты. Значки n - экспериментальные данные В. Пфеннингера, представляющие осевую скорость на начальном участке трубы в прямоточном движении. Пунктир: линии 2, 3 - численное решение Ершова; 4 - приближенное аналитическое решение М.А. Гольдштика (Ro=10, ). Сплошная линия - расчет, полученный на основе предложенной численной модели при следующих значениях определяющих параметров: 1 - Ro=0, 2 - 4, 3 - 5, Re_D=160; 4 - Ro=10, .

Из рисунка видно, что при Ro>4 появляется зона возвратных движений. С увеличением Ro зона возвратов существенно увеличивается, а точка минимального значения скорости смещается вниз по течению. На рис.3 представлена кривая обратных токов, полученная расчетным образом (сплошная линия) и по приближенному аналитическому решению М.А.Гольдштика (пунктир). Здесь X=x/(R×Re). График позволяет оценить размер зоны, где скорость на оси симметрии имеет противоположное основному потоку направление.

На рис.4 показаны зависимости коэффициента трения =c_fRe_d от приведенной длины X₃=x/(h×Re_d). Здесь c_f=2t_w/(r_в ), , t_w- напряжение трения на стенке, r_в - характерная плотность среды, d - диаметр входного сечения, D=2R - диаметр камеры, h=(D-d)/2 - высота уступа, U_в - средняя скорость во входном сечении; Re_d=U_в×d/n - число Рейнольдса, H=h/d - коэффициент расширения потока, - параметр закрутки (m = 0.41). Сплошные линии (1-5) - расчет по предлагаемой модели; значки 1 - ¡, 2 - n, 3 -t, 4 - ¨, 5 - h- результаты измерений в круглой трубе. Кривые 1,2 отвечают соответственно значениям: Re_d=10 и 250; (H=0,5). Эти расчеты выполнены в условиях экспериментов Дж.П. Льюиса, Р.Х. Плетчера. Кривые 3-5 соответствуют значениям S=0,94; S=0,41; S=0 (Re_d=100, H=4,5) соответственно.

Рис. 2	Рис. 3
Рис. 4	Рис. 5
Рис. 6.	Рис. 7.

Рис. 2. Распределение относительной скорости на оси трубы в зависимости от приведенной длины X=x/(R×Re) при различных значениях параметра Россби Ro. Здесь линии – расчет, значки – эксперимент В. Пфеннингера. Сплошные линии – наш расчет для условий: 1 - Ro=0, 2-4, 3-5, Re_D=160; 4 - Ro=10, Re_D =60. Пунктир: линии 2, 3 – численное решение А.И. Ершова, 4- решение М.А. Гольдштика.

Рис. 3. Кривая обратных токов в зависимости от изменения чисел Россби (Ro) и приведенной длины X. Здесь сплошная линия – расчет по настоящей модели, пунктир – данные расчета М.А. Гольдштика.

Рис. 4. Изменение коэффициента трения =c_fRe_d от приведенной длины X₃=x/(h×Re_d). Сплошные линии – расчет по данной модели, значки – эксперимент Дж.П. Льюиса. Здесь 1 – Re_d=10, H=0,5 (m); 2 – Re_d=250, H=0,5 (n) (прямоточное течение); 3 – S=0,94 (t); 4 – 0,41 (u); 5 – 0 (l) (для Re_d=100, H=0,5).

Рис. 5. Развитие безразмерной осевой компонента вектора скорости по длине канала при Re_d=10 для течения без уступа. Слева направо соответственно сечения: х/D=0,23; 0,3; 0,38; 0,6; 0,9 ( ).

Рис. 6. Развитие безразмерной осевой компонента вектора скорости по длине канала при Re_d=10 с уступом 2h/D=0,71. Сечения по длине трубы, аналогичны рис.5.

Рис. 7. Развитие безразмерной осевой компонента вектора скорости по длине канала при Re_d=30 с уступом 2h/D=0,71. Сечения по длине трубе (см. рис.5).

2h/D=0,1
2h/D=0,2
2h/D=0,3
2h/D=0,4
2h/D=0,5
2h/D=0,6

Рис. 8. Серия типичных линий тока и векторных полей скорости при обтекании уступов различной высоты для Re_d=100. Здесь x,r – переменные координаты цилиндрической системы координат; h – высота уступа; D – диаметр трубы на выходе; Re_d=ρu₀d/µ (d=D-2h).

Отдельные результаты расчета течений в трубах переменного поперечного сечения с привлечением метода контрольного объема и Simple-алгоритма С. Патанкара приведены на рис.5-8. Заметим, что получаемые по ходу аппроксимации СЛАУ с трёхдиагональными матрицами коэффициентов для приближенных значений компонент вектора скорости и поправки давления решались методом прогонки. Расчеты показывают(см. рис. 2-5)), что оба алгоритма достаточно корректно предсказывают границы особых рециркуляционных зон и дают удовлетворительное количественное согласие с данными опытов

Заметим также, что описанная численная процедура имеет преимущество в быстродействии в сравнении с алгоритмом, предложенным для решения аналогичных задач С. Патанкаром. Это обусловлено тем, что в нашем случае нет необходимости в использовании итерационного процесса по согласованию полей скорости и давления. Последнее стало возможным благодаря отказу от требования консервативности на уровне элементарной расчетной ячейки. Однако на участке стабилизированного течения схема становится консервативной. Кроме этого, всегда имеется баланс массы по сечению канала или камеры ибо это условие существенным образом используется при определении градиента давления. Во многих случаях этого оказывается более чем достаточно и решение получается близким к аналитическим распределениям локальных гидродинамических величин либо к экспериментальным данным.

Поиск по сайту: