Навантаження на верхню палубу

pw=k_w(pw₀–0,75ρ∙q∙z_i) кПа (2.4.2–1)

де k_w=1

pw₀=ρq a_v∙a_x ,кПа (2.4.2–2)

С_w=10,75–(3– )^3/2 (2.4.2–3)

C_w=10,75–(3– )^3/2=8.48 (див. 1 завдання)

a_v∙a_x=1,15

pw₀=1,025∙9,81∙ ∙1,15=49.0 кПа

z_i–відстань ВП від ЛВВЛ, м (z_i=D–d)

z_i=9.6–6.9=2,7м

pw=1(49.0–0,75∙1,025∙9,81∙2,7)=28.7 кПа

Навантаження на нижню палубу.

p_B=h∙ρ_B∙q(1+0,2 ) кПа (2.4.3.)

але не менше 20 кПа

де h–висота укладання вантажу ,м (h=h_mВ)

ρ_B–питома вага вантажу ,т/м³

ρ_B=0,6 т/м³ (для суховантажних суден)

p_В=3,15∙0,6∙9,81(1+0,2 )=21.8кПа

Товщина верхньої палуби.

S=22,4∙a +∆S,мм (2.4.4)

деp–навантаження на ВП ,кПа

а–шпація ,м

k=1

k_σ=0,6–поздовжня система набору.

∆S–запас на знос та корозію ,мм ∆S=12u ,u=0,1

σ_n=301,3 МПа

S=22,4∙0,7 +12∙0,1=7.4мм

S_min=9,4мм

Приймаємо S=9,5мм

Товщина нижньої палуби.

Приймається згідно мінімальній товщині.

S_min=8.15мм

Приймаємо S=8.5мм

Палубний стрингер.

Ширина палубного стрингера.

b=5L+800,мм (2.4.6)

але не більше 1800мм

b=5∙127+800=1437мм

Приймаємо b=1650мм (з мідель-шпангоуту)

Товщина палубного стрингера має бути не менше

товщини обшивки борту.

Приймаємо S=11,5мм

2.4.7.Поздовжні ребра жорсткості ВП.

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄∙ω_к,см³ (2.4.7−1)

де w΄–момент опору поздовжніх ребер жорсткості

ВП.,см³

ω_к–множник ,який враховує поправку на знос та ко-

розію

w΄= ,см³ (2.4.7–2)

де p–навантаження на ВП ,кПа

p=33.8кПа

а–шпація ,м

ℓ–прогін балки ,м ℓ=3a

m=12

k_σ=0,4

σ_n=301,3МПа

w΄= =61.3см³

Для несиметричних штабобульбів.

ω_к= + см³ ,але не менше 1,05 (2.4.7–3),

∆S=12u

∆S=12∙0,12=1,44 (для усіх суден)

ω_к= + =1,5см³

w=61.0∙1,5=91.5см³

Приймаємо ┌ 14а(w=100см³)

Бімси НП. (поперечна система набору)

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄∙ω_к ,см³ (2.4.8–1)

де w΄–момент опору бімса ,см³

w΄= ,см³ (2.4.8–2)

де p–навантаження на нижню палубу ,кПа

p=24,2кПа

а–шпація ,м

ℓ–прогін балки ,м

ℓ=5.2м

m=10

k_σ=0,7

σ_n=301,3МПа

w΄= =217.0см³

ω_к–множник ,який враховує поправку на знос та ко-

розію.

Для несиметричних штабобульбів

ω_к= + (2.4.8–3), але не менше 1,05

де ∆S=1,44

ω_к= + =2,2

w=217.0∙2,2=477.4 см³

Приймаємо ┌27а (w= см³)

Кріплення бімсів до шпангоутів.

Розмір сторони книці.

с=1,8 ,см (2.4.9)

де w–момент опору бімса ,см³

S–товщина книці ,яка дорівнює товщині стінки балки, мм.

c=1,8 =43.9см

Приймаємо кницю

Рамні бімси ВП.

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄+∆w,см³ (2.4.10–1)

де w΄–момент опору рамного бімса ,см³

∆w–частина моменту опору з урахуванням зносу

та корозії ,см³

w΄= ,см³

де р–навантаження на ВП ,кПа

р=28.5кПа

а–відстань між рамними бімсами ,м

а=3а₀ ,м

а=3∙0,7=2,1м

ℓ–прогін рамного бімса ,м

ℓ=5,2м

m=10

k_σ=0,7

σ_n=301,3кПа

w΄= =574.6см³

Приймаємо 28^a (w=489.0см³)

∆w=0,1∙h∙∆S[b+ (2– )],см³ (2.4.10–2)

де h–висота стінки балки ,см h=25см

∆S–запас на знос та корозію ,мм

∆S=1,44 для усіх суден.

b–ширина вільного пояска балки ,см b=12см

C_n–ширина приєднаного пояска ,см.

C_n=k∙c ,см (2.4.10–3)

с=3а₀ ,см

с=3∙70=210см

k=ƒ( )

k–коефіцієнт ,що визначається за табл. 1.6.3.4. залежно від С,м ;прогону балки l та кількості балок n,підтримуваних рамним бімсом

= =2.0 n–з міделя n=6

Таблиця 6

k=0,62

C_n=0,62∙210=130

∆w=0,1∙22∙1,44[12+ (2– )]=60.2см³

w=375.0+60.2=435.2 см³

Приймаємо 25^а (w=483.0см³)

Поиск по сайту: