Помощничек
Главная | Обратная связь


Археология
Архитектура
Астрономия
Аудит
Биология
Ботаника
Бухгалтерский учёт
Войное дело
Генетика
География
Геология
Дизайн
Искусство
История
Кино
Кулинария
Культура
Литература
Математика
Медицина
Металлургия
Мифология
Музыка
Психология
Религия
Спорт
Строительство
Техника
Транспорт
Туризм
Усадьба
Физика
Фотография
Химия
Экология
Электричество
Электроника
Энергетика

Навантаження на верхню палубу



pw=kw(pw0–0,75ρ∙q∙zi) кПа (2.4.2–1)

де kw=1

pw0=ρq av∙ax ,кПа (2.4.2–2)

Сw=10,75–(3– )3/2 (2.4.2–3)

Cw=10,75–(3– )3/2=8.48 (див. 1 завдання)

av∙ax=1,15

pw0=1,025∙9,81∙ ∙1,15=49.0 кПа

 

ziвідстань ВП від ЛВВЛ, м (zi=D–d)

zi=9.6–6.9=2,7м

pw=1(49.0–0,75∙1,025∙9,81∙2,7)=28.7 кПа

 

Навантаження на нижню палубу.

pB=h∙ρB∙q(1+0,2 ) кПа (2.4.3.)

але не менше 20 кПа

де h–висота укладання вантажу ,м (h=hmВ)

ρBпитома вага вантажу ,т/м3

ρB=0,6 т/м3 (для суховантажних суден)

pВ=3,15∙0,6∙9,81(1+0,2 )=21.8кПа

Товщина верхньої палуби.

S=22,4∙a +∆S,мм (2.4.4)

деp–навантаження на ВП ,кПа

 

а–шпація ,м

k=1

kσ=0,6–поздовжня система набору.

∆S–запас на знос та корозію ,мм ∆S=12u ,u=0,1

σn=301,3 МПа

S=22,4∙0,7 +12∙0,1=7.4мм

Smin=9,4мм

Приймаємо S=9,5мм

 

Товщина нижньої палуби.

Приймається згідно мінімальній товщині.

Smin=8.15мм

Приймаємо S=8.5мм

Палубний стрингер.

Ширина палубного стрингера.

b=5L+800,мм (2.4.6)

але не більше 1800мм

b=5∙127+800=1437мм

Приймаємо b=1650мм (з мідель-шпангоуту)

Товщина палубного стрингера має бути не менше

товщини обшивки борту.

Приймаємо S=11,5мм

2.4.7.Поздовжні ребра жорсткості ВП.

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄∙ωк,см3 (2.4.7−1)

де –момент опору поздовжніх ребер жорсткості

ВП.,см3

ωкмножник ,який враховує поправку на знос та ко-

розію

w΄= ,см3 (2.4.7–2)

де p–навантаження на ВП ,кПа

p=33.8кПа

а–шпація ,м

ℓ–прогін балки ,м =3a

m=12

kσ=0,4

σn=301,3МПа

w΄= =61.3см3

 

Для несиметричних штабобульбів.

ωк= + см3 ,але не менше 1,05 (2.4.7–3),

∆S=12u

∆S=12∙0,12=1,44 (для усіх суден)

ωк= + =1,5см3

w=61.0∙1,5=91.5см3

Приймаємо ┌ 14а(w=100см3)

 

Бімси НП. (поперечна система набору)

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄∙ωк ,см3 (2.4.8–1)

де w΄–момент опору бімса ,см3

w΄= ,см3 (2.4.8–2)

де p–навантаження на нижню палубу ,кПа

p=24,2кПа

а–шпація ,м

ℓ–прогін балки ,м

ℓ=5.2м

m=10

kσ=0,7

σn=301,3МПа

w΄= =217.0см3

ωкмножник ,який враховує поправку на знос та ко-

розію.

Для несиметричних штабобульбів

ωк= + (2.4.8–3), але не менше 1,05

де ∆S=1,44

ωк= + =2,2

w=217.0∙2,2=477.4 см3

Приймаємо ┌27а (w= см3)

Кріплення бімсів до шпангоутів.

Розмір сторони книці.

с=1,8 ,см (2.4.9)

де w–момент опору бімса ,см3

S–товщина книці ,яка дорівнює товщині стінки балки, мм.

c=1,8 =43.9см

Приймаємо кницю

Рамні бімси ВП.

Момент опору повинен бути не менше

w=w΄+∆w,см3 (2.4.10–1)

де –момент опору рамного бімса ,см3

∆w–частина моменту опору з урахуванням зносу

та корозії ,см3

w΄= ,см3

де р–навантаження на ВП ,кПа

р=28.5кПа

а–відстань між рамними бімсами ,м

а=0

а=3∙0,7=2,1м

–прогін рамного бімса ,м

=5,2м

m=10

kσ=0,7

σn=301,3кПа

= =574.6см3

Приймаємо 28a (w=489.0см3)

∆w=0,1∙h∙∆S[b+ (2– )],см3 (2.4.10–2)

де h–висота стінки балки ,см h=25см

∆S–запас на знос та корозію ,мм

∆S=1,44 для усіх суден.

b–ширина вільного пояска балки ,см b=12см

Cnширина приєднаного пояска ,см.

Cn=k∙c ,см (2.4.10–3)

с=0 ,см

с=3∙70=210см

k=ƒ( )

k–коефіцієнт ,що визначається за табл. 1.6.3.4. залежно від С,м ;прогону балки l та кількості балок n,підтримуваних рамним бімсом

 

= =2.0 n–з міделя n=6

Таблиця 6

Кількість балок n k від відношення ℓ/c
7 і більше
≥6 0,38 0,62 0,79 0,88 0,94 0,98
≤3 0,21 0,4 0,53 0,64 0,72 0,78 0,8

k=0,62

Cn=0,62∙210=130

∆w=0,1∙22∙1,44[12+ (2– )]=60.2см3

w=375.0+60.2=435.2 см3

Приймаємо 25а (w=483.0см3)

 




©2015 studopedya.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов.