Площа поперечного перерізу вертикального кіля і днищевих стрингерів (за вирахуванням вирізів)

f_ст.= +0,1h∆S см²(2.2.7.1)

де N_max−максимальне значення перерізуючої сили ,кн.

k_τ=0,9

τ_n−розрахункова нормативна границя плинності за дотичними напруженнями ,МПа

τ_n=0,57σ_n

τ_n=0,57∙301,3=171,7МПа

h−прийнята висота зв’язку ,см

∆S−запас на знос і корозію ,мм

∆S=12u ,мм

u− середньорічне зменшення товщини в’язів в наслідок корозійного зносу ,або стирання ,мм/рік

Для в’язів днища u=0,15мм/рік

N_max=n₀∙n₁∙n₂∙p∙L₁∙a ,кН (2.2.7.2)

де n₀−коефіцієнт визначений за формулою

n₀=a₀( )²+b₂∙ +c₂

де а₂,b₂,c₂−див. табл.

Таблиця 5

n₁=1;n₂=1−для вертикального кіля.

n₁=1−для днищевого стрингера.

n₂=1− −3,5( )²

де y₁−відстань стрингера від ДП ,м

P−розрахункове навантаження , кПа ,згідно 2.2.3(у завданні)

L₁−довжина відрізку ,м (L=30∙a₀)

a−відстань між балками одного напряму ,м(від ВК до стрингера)

Площа поперечного перерізу вертикального кіля.

f_ст.= +0,1h_вк∆S ,см² (2.2.7.1.)

де n₀=a₂( )²+b₂∙ +c₂ (2.2.7.1−2)

n₀=0,044( )²−0,387∙( )+0,811=0,36

n₁=1

n₂=1

P=75.4кПа

L₁=21м

α=4,2м (відстань між ВК та стрингером)

h_вк=120см

∆S=12u ,мм

∆S=12∙0,15=1,8мм

k_τ=0,9

τ_n=171,7МПа

f_ст.= +0,1∙120∙1,8=124.9см²

Товщина стінки вертикального кіля.

S_вк= ,мм (2.2.7.2)

f_ст.− площа поперечного перерізу ВК ( f_стпо2.2.7.1) ,см²

h_вк−висота подвійного дна (висота ВК) ,м

S_вк= =10.4мм

Приймаємо S_вк=10.5мм

Площа поперечного перерізу днищевого стрингера.

f_ст= +0,1h_вк∆S ,см² (2.2.7.3)

де n₀=a₂( )²+b₂∙ +c₂

a₂;b₂;c₂−див.табл.2.4.4.2.1.

a₂=0,022

b₂=−0,303

c₂=0,675

n₀=0,022( )²−0,303∙ +0,675=0.38

n₁=1

n₂=1− −3,5( )²

де у₁−відстань стрингера від ДП ,м

у₁=4,2м

n₂=1− −3,5( )² =1.6

P=75.4кПа

L₁=21м

a=2.8м

k_τ=0,9

τ_n=171,7МПа

h− висота ВК ,см

∆S=1,8

f_ст.= +0,1∙120∙1,8=196.1см²

Товщина стінки днищевого стрингера.

S_стр= ,мм (2.2.7.4.)

f_ст.−площа поперечного перерізу днищевого стрингера ,см²

h_вк−висота ВК ,м

S_стр= =16.3мм

Приймаємо S=16мм

Площа поперечного перерізу стінки суцільних флорів.

f_ст= +0,1h∆S ,см² (2.2.8.)

де k_τ=0,9

τ_n=171,7МПа

N_max=n₀∙n₁∙n₂∙p∙B₁∙a ,кН

n₀=a₀( )²+b₂∙ +c₂

a₂=−0,061;b₂=0,378;c₂=−0,161 (табл.2.4.4.2.1)

n₀=−0,061( )²+0,378∙( )−0,161=0.21

n₁=1

n₂=1

P=75.4кПа

B₁=21.2м (ширина відсіку =В)

а− відстань між суцільними флорами ,м

а=2,1м

h=h_вк ,см

∆S=1,8мм

f_cт= +0,1∙120∙1,8 =66.8 см²

Товщина стінки суцільного флора (з урахуванням вирізів).

S_фл= ,мм (2.2.9)

f_ст− площа поперечного перерізу суцільного флора ,см²

h_вк− висота ВК ,м

S_фл= =11.1мм

S_min=10.7мм

Приймаємо S_фл=11мм

Ребра жорсткості суцільних флорів.

Якщо >60 ,то по флору встановлюємо ребра жорсткості

де h−висота флора ,мм

S−товщина флора ,мм

h=940мм

S=10,5мм

Товщина ребра жорсткості повинна бути не менше 0,8 S_фл

Висота ребра жорсткості дорівнює 10 S_фл,але не більше 90мм.

S_min=8,6 мм

Приймаємо штабу 9 90

Лази у суцільних флорах

Рис.4

Приймаємо лаз

Поиск по сайту: