РЕГУЛИРОВАНИЕ КООРДИНАТ ЭЛЕКТРОПРИВОДА В СИСТЕМЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ЧАСТОТЫ – ДВИГАТЕЛЬ

а) Схема включения АД и характеристики

Частотный способ является одним из наиболее перспективных и широко используемых в настоящее время способов регулирования скорости АД. Принцип его заключается в том, что, изменяя частоту f₁ питающего АД напряжения, можно в соответствии с выражением изменять его синхронную скорость w₀, получая тем самым различные искусственные характеристики. Этот способ обеспечивает плавное регулирование в широком диапазоне, получаемые характеристики обладают высокой жесткостью. Частотный способ к тому же отличается и еще одним весьма важным свойством при регулировании скорости АД не происходит увеличения его скольжения, как это имеет место, например, при реостатном регулировании. Поэтому при этом способе регулирования потери скольжения, определяемые по {4.15), оказываются небольшими, в связи с чем частотный способ наиболее экономичен.

Для лучшего использования АД и получения высоких энергетических показателей его работы – коэффициентов мощности, полезного действия, перегрузочной способности – одновременно с изменением частоты питающего напряжения необходимо изменять и значение этого напряжения. Закон изменения напряжения при этом зависит от характера момента нагрузки.

При выборе соотношения между частотой и напряжением, подводимым к статору АД, часто исходят на условия сохранения его перегрузочной способности , которая определяется отношением критического момента двигателя М_к к моменту нагрузки М_с,

(4.28)

Если пренебречь активным сопротивлением статора и учесть, что x_к~f₁ и w₀~f₁, то согласно (4.11) выражение (4.28) можно записать как

(4.29)

где A – постоянная, не зависящая от f₁.

Из (4.29) следует, что для любых двух значений частоты f_1i и f_1к должно соблюдаться следующее соотношение:

(4.30)

где M_ci, M_ck – моменты нагрузки при скоростях АД, соответствующих частотам f_1i и f_1к.

Отсюда следует основной закон изменения напряжения при частотном способе регулирования скорости АД

(4.31)

С помощью выражения (4.31) могут быть получены частные законы изменения напряжения и частоты при различных зависимостях момента нагрузки М_с от скорости. При постоянном моменте нагрузки М_с=const, при этом согласно (4.31)

(4.32)

т.е. напряжение на статоре должно изменяться пропорционально его частоте.

Для вентиляторного характера момента нагрузки соотношение (4.31) имеет вид

(4.33)

а при моменте нагрузки, обратно пропорциональном скорости, соотношение (431) запишется в виде

(4.34)

На рис. 4.18, а приведены механические характеристики АД при выполнении соотношения (4.32). Для частот ниже номинальной (f_1i<f_1ном) критический момент АД постоянен, что обеспечивает неизменную перегрузочную способность двигателя. При частотах выше номинальной (f_1i>f_1ном), когда по техническим условиям напряжение на статоре не может быть повышено сверх номинального, критический момент АД снижается.

Важно еще раз отметить, что приведенные выше выводы ,и характеристики получены при пренебрежении активным сопротивлением статора. Это допущение мало сказывается при большой (близкой или выше номинальной) частоте, в то время как при малых частотах оно заметно отражается на характеристиках электропривода. Для примера на рис. 4.18, б приведено семейство экспериментальных механических характеристик АД, снятых при выполнении соотношения (4.32). Из графиков видно, что при небольших частотах произошло снижение критического момента АД. Причина этого заключается в уменьшении магнитного потока АД при низких частотах вследствие влияния активного сопротивления статора, вызывающего из-за падения напряжения на R₁ уменьшение ЭДС АД. Для компенсации этого влияния следует с уменьшением частоты снижать напряжение в меньшей степени, чем это предусмотрено соотношением (4.32).

Упрощенная схема при частотном управлении электроприводом показана на рис. 4.19. Необходимым элементом привода является преобразователь частоты (и напряжения), на вход которого подается стандартное напряжение сети U₁ (220, 380 В и т.д.) промышленной частоты f₁=50 Гц, а с его выхода снимается переменное напряжение U_рег регулируемой частоты f_peг, значения которых находятся между собой в определенных соотношениях, определяемых формулами (4.32) – (4.34). Регулирование выходной частоты и напряжения преобразователя осуществляется с помощью управляющего сигнала, изменение которого определяет в конечном итоге изменение скорости АД.

На рис. 4.19 в качестве регулируемого АД показан короткозамкнутый АД, который обычно и применяется в этой системе привода.

б) Техническая реализация преобразователей частоты (и напряжения)

Различные типы преобразователей частоты, которые нашли применение в области частотного асинхронного электропривода, могут быть разделены на две группы, отличающиеся друг от друга по используемым техническим средствам и структуре.

Первую группу составляют так называемые машинные или вращающиеся преобразователи, в которых для получения переменной частоты используются обычные или специальные электрические машины. На рис. 4.20 приведена схема преобразователя частоты с синхронным генератором. Преобразователь состоит из двух частей: агрегата постоянной скорости, включающего АД (вместо него может быть использован и синхронный двигатель) и приводимый им генератор постоянного тока ГПТ, и агрегата переменной скорости, состоящего из регулируемого двигателя постоянного тока ДПТ, приводящего во вращение синхронный генератор переменной частоты СГ. Двигатель АД питается от сети с частотой f₁=50 Гц, а на выводах СГ частота может регулироваться. При изменении с помощью резистора R₁ тока возбуждения генератора ГПТ изменяется напряжение, подводимое к якорю двигателя ДПТ, а с помощью R₂ – магнитный поток ДПТ, тем самым его скорость регулируется. При этом меняется и частота напряжения на выводах СГ, определяемая по выражению (где w_с,г – угловая скорость ротора СГ; р – число пар полюсов генератора), и частота напряжения приводных двигателей АД1–АД3, подключенных к СГ. Напряжение на выводах АД регулируется с помощью резистора R3, включенного в цепь возбуждения СГ.

Применение преобразователя частоты позволяет плавно регулировать скорость двигателей АД1–АД3 в широком диапазоне, однако процессу регулирования частоты в этой системе свойственны существенные недостатки. Для создания преобразователя необходимы четыре электрические машины, рассчитанные на полную мощность потребителей (группы АД), что определяет громоздкость установки и ее дороговизну, особенно при больших мощностях нагрузки. Двойное преобразование энергии – энергии переменного тока частоты f₁=50 Гц в энергию постоянного тока и далее опять в энергию переменного тока регулируемой частоты – сопровождается выделением потерь энергии во всей цепи преобразования, что определяет невысокий КПД системы. Например, если КПД каждой из четырех машин системы рис. 4.20 составляет 0,9, то общий КПД преобразователя будет равен 0,66, т. е. оказывается, что треть потребляемой из сети мощности идет только на потери в агрегате. Использование коллекторных машин постоянного тока требует непрерывного надзора и ухода, их работа сопровождается шумом. И, наконец, процессу изменения частоты в этой системе свойственна инерционность регулирования, так как регулирование частоты связано с изменением скорости агрегата ДПТ–СГ, обладающего механической инерцией.

Известны также и другие схемы вращающихся преобразователей частоты, использующих как обычные, так и некоторые специальные электрические машины.

Большое развитие, особенно в последнее время, получил другой тип преобразователей частоты – так называемые статические преобразователи. Название это они получили потому, что система построена на статических элементах и устройствах, таких, как полупроводниковые приборы, конденсаторы и т. д. Развитие статических преобразователей частоты особенно ускорилось в связи с появлением новых силовых полупроводниковых приборов: тиристоров и транзисторов. Большое внимание, которое уделяется вопросу создания регулируемых статических преобразователей частоты, определяется теми высокими технико-экономическими показателями, которые приобретает регулируемый частотный электропривод в случае их использования. Повышаются КПД системы регулирования (он достигает 0,85–0,9) и ее быстродействие, устраняется шум при работе.

Все статические ПЧ могут быть разделены на две группы: 1) ПЧ без звена постоянного тока с непосредственной связью питающей сети и нагрузки (непосредственный ПЧ);

2) преобразователи с промежуточным звеном постоянного тока (двухзвенные ПЧ). Рассмотрим схемы и принцип действия каждого вида ПЧ.

Упрощенная функциональная схема ПЧ без звена постоянного тока показана на рис. 4.21. Собственно ПЧ состоит из силовой части СЧ и схемы управления СУ. В силовую часть ПЧ, которая осуществляет преобразование электрической энергии переменного тока стандартных напряжения U₁ и частоты f₁ в энергию переменного тока с регулируемыми напряжением U_рег и частотой f_peг, входят тиристоры и в некоторых случаях согласующие трансформаторы. Схема управления обеспечивает управление тиристорами силовой части ПЧ с помощью импульсов, подаваемых на управляющие электроды тиристоров в нужный момент времени.

Одна из распространенных тиристорных схем трехфазного ПЧ с непосредственной связью представлена на рис. 4.22. Схема состоит из трех одинаковых комплектов тиристоров, обеспечивающих питание трехфазной нагрузки Z_a, Z_b и Z_c. Каждый из комплектов содержит шесть тиристоров, три из которых подсоединены анодами ко вторичным обмоткам трансформатора Т, а три других – катодами к тем же обмоткам. В схеме имеется нулевой провод, связывающий нулевую точку трансформатора Т и общую точку трехфазной нагрузки, поэтому схема на рис. 4.22 обычно называется нулевой. Каждая фаза этой схемы работает независимо от остальных, поэтому для пояснения принципа ее действия можно рассмотреть одну из фаз, например фазу А, управляемую комплектом I тиристоров.

Предположим, что фазные напряжения на вторичных обмотках трансформатора Т изменяются по синусоидальному закону, как это показано на рис. 4.23, а, а нагрузка имеет активный характер. Если тиристоры VS1–VS6 закрыты (управляющие импульсы от СУ не подаются), то все напряжение прикладывается к закрытым тиристорам и напряжение на нагрузке Z_a равно нулю.

Подадим теперь от СУ открывающие импульсы на VS1 в момент t₁, на VS2 – в момент t₂ и на VS3–в момент t₃.

Так как эти моменты времени являются моментами естественного открытия тиристоров (потенциал анода тиристора становится более положительным, чем катода), они откроются и к нагрузке Z_a будет приложено напряжение, представляющее собой участки трех синусоид вторичных напряжений u_a, и_ь и и_с, как это показано на рис. 4.23, б. Если теперь снять управляющие импульсы с VS1–VS3 и подать импульсы на тиристоры VS6, VS4 и VS5 в моменты t₅, t₆, t₇, являющиеся для них моментами естественного открывания, то на нагрузке также образуется напряжение в виде участков синусоид, но уже имеющее противоположную полярность. Если теперь осуществлять поочередное открытие тиристоров VS1–VS3 и VS4–VS6 в указанном порядке, то изображенная на рис. 4.23, б кривая U_рег будет периодически повторяться. Таким образом, на нагрузке Z_a образуется напряжение переменного тока с периодом Т_рег и частотой . Из рис. 4.23 можно заметить, что период Т_рег этого напряжения больше, чем период сетевого напряжения Т₁, или, что то же самое, частота напряжения на нагрузке f_рег меньше, чем частота питающего напряжения f₁. Соотношение между этими величинами можно найти с помощью рис. 4.23, из рассмотрения которого следует, что

(4.35)

(4.36)

где h=0, 1, 2, З...– число открываемых тиристоров в группе за вычетом одного.

Тогда

(4.37)

Выражение (4.37) является частным видом зависимости между входной f₁ и выходной f_рег частотами ПЧ, записанной для трехфазной системы напряжений. Если же имеется система m₁-фазного первичного напряжения, то соотношение между частотами выразится как

(4.38)

Из (4.37) или (4.38) видно, что регулируемая частота f_peг при рассмотренном принципе управления тиристорами VS1–VS6 может изменяться лишь дискретно в зависимости от числа открывающихся тиристоров h. Ниже для примера приведен ряд значений частоты f_peг в зависимости от h при m₁=3 и f₁=50 Гц:

h…………. 2 3 4 5 6 7

f_peг……….. 21,4 16,7 13,6 11,5 10 8,8

Следует отметить, что рассматриваемый ПЧ позволяет и плавно регулировать выходную частоту f_peг. Это достигается тем, что между моментом снятия управляющих импульсов с группы тиристоров VS1–VS3 и моментом подачи импульсов на тиристоры группы VS4–VS6 искусственно вводится временная пауза Dt_п (рис. 4.23, б). В этом случае выходная частота f_peг определится выражением

(4.39)

Плавно регулируя паузу Dt_п, можно плавно изменять выходную частоту f_peг. Возвращаясь вновь к трехфазной схеме рис. 4.22, отметим, что получение на нагрузке стандартной системы трехфазного напряжения со сдвигом фазных напряжений на треть периода достигается тем, что управляющие импульсы на тиристоры комплектов I, II и III подаются со сдвигом на треть периода выходной регулируемой частоты f_peг.

Рассматриваемые ПЧ позволяют регулировать и напряжение на нагрузке U_рег, что бывает необходимо при регулировании скорости АД. Достигается это тем, что управляющие импульсы на тиристоры подаются не в момент их естественного открытия (точки t₁, t₂, t₃, и т.д. на рис. 4.23, а), а с некоторой задержкой, которая в угловом измерении соответствует углу управления a. Кривые напряжения на нагрузке при .некотором угле a>0 показаны на рис. 4.23, в, а зависимость действующего напряжения на нагрузке от угла a выражается следующей формулой:

(4.40)

Изменяя с помощью системы управления момент подачи импульсов на тиристоры, можно регулировать напряжение нагрузки от 0 (a=90°) до максимального значения (a=0)

(4.41)

Отметим, что принцип действия схемы рис. 4.22 и полученные соотношения остаются теми же самыми и для случая активно-индуктивной нагрузки ПЧ, которой являются статорные обмотки АД. В этом случае лишь усложняется процесс работы тиристоров ПЧ и изменяется форма напряжения на нагрузке.

Определенным недостатком схемы рис. 4.22 является необходимость наличия нулевого вывода трансформатора и нагрузки. Поэтому на практике распространение получили и так называемые мостовые схемы ПЧ, в которых нулевой провод отсутствует. Схема рис. 4.22 может быть превращена в мостовую, если устранить в ней нулевой провод. В этом случае каждая фаза ПЧ уже не может работать независимо от остальных, как это было ранее, и требует согласования с работой других фаз.

Рассмотрим ПЧ со звеном постоянного тока. Функциональная схема ПЧ показана на рис. 4.24. Силовая часть ПЧ этого типа состоит из двух основных блоков: управляемого выпрямителя УВ и управляемого инвертора УИ. Напряжение сети U₁ стандартной частоты f₁ подается на вход УВ, преобразующего переменное напряжение U₁ в постоянное Е₀. Это напряжение можно регулировать в широких пределах с помощью схемы управления СУУВ. Выпрямленное и регулируемое напряжение Е₀ подается на вход УИ, который преобразует напряжение постоянного тока Е₀ в трехфазное переменное напряжение U_рег регулируемой частоты f_peг. Частота выходного напряжения f_peг УИ задается его схемой управления СУУИ в функции сигнала управления.

Управляемые выпрямители были рассмотрены в гл. 3. Остановимся подробнее на работе управляемого инвертора, полагая при этом, что с помощью тех или иных УВ на его вход подается напряжение постоянного тока Е₀ (отметим, что в таких ПЧ иногда используется и нерегулируемый выпрямитель, тогда функции регулирования напряжения на нагрузке (асинхронном двигателе) выполняет УИ).

Принцип получения регулируемой частоты f_peг рассмотрим на примере схемы рис. 4.25. Предположим, что трехфазная активная нагрузка соединена в звезду, а тиристоры VS1–VS6, собранные в мостовую схему, с помощью схемы управления СУУИ могут открываться в требуемой последовательности и на любой отрезок времени. Чаще всего на практике используются схемы ПЧ, в которых продолжительность открытого состояния каждого тиристора l составляет половину или треть периода Т_рег выходной частоты f_peг, а сдвиг моментов открытия тиристоров VS1–VS6 составляет шестую часть этого периода.

Рассмотрим вначале работу схемы с l=Т_рег/2. Временная токовая диаграмма работы тиристоров для этого случая показана на рис. 4.26, где проходящие через нечетные тиристоры токи фаз I_a, I_в, I_с отложены в положительном направлении, а проходящие через четные – в отрицательном. Как видно из этой диаграммы, в каждый момент времени оказываются включенными три тиристора из шести, причем за время периода имеется шесть интервалов (I, II, III, IV, V, VI) различных сочетаний открытых и закрытых состояний тиристоров. Для определения формы напряжения на нагрузке рассмотрим схемы включения нагрузки на каждом из этих шести интервалов.

Изобразим вначале эту схему для интервала I, где открыты тиристоры VS1, VS5 и VS6, в виде эквивалентной схемы рис. 4.27, а. На этом интервале работы ПЧ начала фаз А и С оказываются включенными на точку +Е₀, а начало фазы В – на точку – Е₀. Если при этом сопротивления всех трех фаз одинаковы, то эквивалентное сопротивление параллельно соединенных фаз А и С будет в 2 раза меньше сопротивления фазы В. Тогда и напряжение на параллельно соединенных фазах А и С в 2 раза меньше, чем на фазе В, т е. составляет (l/3)Е₀.

Рассмотрим теперь интервал II, на котором продолжают быть открытыми тиристоры VS1 и VS6, закрылся тиристор VS5 и открылся тиристор VS2. Получающаяся при этом схема представлена на рис. 4.27, б, из которого видно, что на этом интервале фазы В и С оказываются включенными параллельно, к ним прикладывается напряжение (1/3)Е₀, а к фазе А – напряжение (2/3)Е₀.

На интервале III закрывается тиристор VS6 и открывается тиристор VS3 (тиристоры VS1 и VS2 по-прежнему открыты), в соответствии с чем этому интервалу соответствует схема рис. 4.27, в, в которой уже фазы А и В оказались включенными параллельно.

Таким же образом можно изобразить схемы для интервалов IV, V и VI, которые окажутся аналогичными соответственно схемам для интервалов I, II и III, но с другой полярностью напряжения на началах фаз. Если теперь представить графически напряжение на фазах нагрузки, то оно изобразится в виде кривых на рис. 4.28. Их рассмотрение позволяет сделать важное заключение: фазы нагрузки питаются переменным напряжением, причем максимумы этого напряжения сдвинуты по фазам на треть периода регулируемой частоты. Другими словами, на нагрузке получилась стандартная система трехфазного напряжения переменного тока, но только несинусоидальной формы.

Несколько другая форма выходного напряжения ПЧ будет в том случае, если продолжительность открытого состояния каждого тиристора будет составлять треть периода Т_рег регулируемой выходной частоты f_peг, а нагрузка будет по-прежнему соединена в звезду. Для этого случая токовая диаграмма работы тиристоров представится в виде рис 4.29, из которого видно, что при l=Т_рег/3 в каждый интервал времени открыты лишь два тиристора. В результате в каждом интервале времени две фазы нагрузки оказываются последовательно включенными на напряжение Е₀, а третья фаза оказывается отключенной. В соответствии с этим напряжение на каждой из последовательно соединенных фаз равно Е₀/2, а на третьей (свободной) равно нулю Кривые фазного напряжения для этого случая приведены на рис. 4.30.

Аналогичным способом можно проанализировать работу схемы рис. 4.25 и при соединении нагрузки в треугольник. Оказывается, что при l=Т_рег/2 форма напряжения на фазах нагрузки аналогична кривым на рис. 4.30, но с амплитудой напряжения, равной Е₀, а при l=Т_рег/3 форма напряжения повторяет кривые рис. 4.28, но с заменой Е₀/3 на Е₀/2 и 2Е₀/3 на Е₀.

В зависимости от способа коммутации тока вентилей инверторы делятся на ведомые сетью и автономные. В инверторах, ведомых сетью, коммутация тока с вентиля на вентиль обеспечивается напряжением переменного тока источника питания.

В автономных инверторах для коммутации тока используются дополнительные элементы – конденсаторы и катушки индуктивности. В электроприводах с частотным управлением чаще используются автономные инверторы, которые далее и рассматриваются.

Автономные инверторы делятся на два класса – инверторы напряжения и тока. Автономные инверторы напряжения (АИН) имеют в качестве источника питания источник напряжения. Если АИН питаются от управляемого выпрямителя, то на выходе выпрямителя для этого устанавливается конденсатор большой емкости. В результате АИН имеет жесткую внешнюю характеристику, т.е. с изменением тока нагрузки напряжение АИН практически не изменяется. Вследствие таких свойств при использовании АИН управляющими воздействиями на асинхронный двигатель являются частота и напряжение.

Автономные инверторы тока (АИТ) обладают свойствами источника тока, для чего их питание осуществляется от источника тока. При использовании в качестве источника питания управляемого выпрямителя на его выходе для придания ему такого свойства устанавливается дроссель с большой индуктивностью. При использовании АИТ управляющими воздействиями на АД являются частота и ток статора.

Каждый из видов автономного инвертора имеет в частотно-управляемом асинхронном электроприводе свою область применения. Достоинством АИН является независимость выходного напряжения от частоты и момента нагрузки. Это упрощает формирование необходимых законов частотного регулирования (4.32) – (4.34).

В электроприводах, работающих с частыми переходными процессами, и в случаях, когда требуется торможение АД с рекуперацией (отдачей) энергии в сеть, целесообразно использовать ПЧ с АИТ. Для этого управляемый выпрямитель переводится в инверторный режим и при сохранении направления выпрямленного тока энергия рекуперируется в сеть. В этом состоит преимущество АИТ перед АИН, для которого при необходимости рекуперации энергии в сеть должен быть использован дополнительный ведомый сетью инвертор, подключаемый параллельно управляемому выпрямителю.

Одна из распространенных практических схем силовой части асинхронного электропривода с АИН приведена на рис. 4.31. В этой схеме тиристоры VS7–VS12 образуют управляемый выпрямитель УВ. На выходе УВ включены реактор фильтра L₀, а также конденсатор С₀, обеспечивающий вместе с диодами VD7–VD12 циркуляцию реактивной мощности. Назначение тиристоров VS1–VS6, образующих основную схему инвертора, было рассмотрено выше. Конденсаторы С и индуктивности L вместе с диодами VD1– VD6 образуют цепи искусственной коммутации, обеспечивающие закрытие основных тиристоров VS1–VS6 в нужный момент. Напомним, что амплитуда напряжения на выходе ПЧ U_рег регулируется изменением Е₀ на выходе УВ, а его частота f_peг определяется частотой коммутации тиристоров VS1–VS6, задаваемой схемой управления СУУИ. Отметим, что из-за активно-индуктивного характера нагрузки ПЧ формы его выходного напряжения U_рег отличаются от приведенных на рис 4.28 и 4.29.

Приведенная на рис. 4.31 силовая схема ПЧ является хотя и весьма распространенной, но далеко не единственной. На практике нашли применение и другие виды схемы ПЧ со звеном постоянного тока и АИН, которые отличаются схемами УВ, искусственной коммутации тиристоров или формами выходного напряжения. Однако общие принципы их работы остаются теми же.

Для получения качественных статических и динамических характеристик асинхронного электропривода с АИН применяются различные обратные связи – по скорости АД, его магнитному потоку или их сочетанию. Структурные схемы таких электроприводов и их свойства рассмотрены в [34].

Широкие перспективы развития и совершенствования асинхронного электропривода с частотным управлением связаны с использованием так называемого частотно-токового управления АД. Для его реализации в схеме ПЧ используется не рассмотренный АИН, а АИТ, в результате чего воздействие на АД поступает в виде регулируемого тока обмоток статора и частоты. С помощью обратных связей по току и скорости формируются статические и динамические характеристики электропривода с заданным высоким качеством. Для примера на рис 4.32, а показана упрощенная схема замкнутой системы частотно-токового управления АД с АИТ.

Назначение тиристоров, диодов и конденсаторов УВ и АИТ такое же, как и для схемы рис 4.31. Остальные элементы схемы имеют следующее назначение: СУВ и СУИ – схемы управления тиристорами УВ и АИТ; РТ – регулятор тока статора; ДТ – датчик тока статора, ДС – датчик скорости; УО – усилитель-ограничитель, ФП – функциональный преобразователь. Работа схемы происходит следующим образом [34].

Задающий сигнал U_з,с определяет частоту переключения тиристоров АИТ и тем самым частоту тока статора АД. После вычитания из задающего сигнала U_з,с сигнала обратной связи по скорости U_w получается сигнал U_b , пропорциональный относительной частоте ротора b=f₂/f_1ном (величину b называют также абсолютным скольжением). Она связана со скольжением АД следующим соотношением b=as, где a=f₁/f_1ном.

Сигнал U_b, пройдя через УО, вместе с сигналом U_w поступает на выход СУИ. Частота на выходе АИТ определяется сигналом U_ws=U_w+ U_b; СУИ настроена таким образом, что, пока УО работает в линейной зоне, частота на выходе АИТ постоянна и не зависит от нагрузки (U_ws=U_з,с). Двигатель имеет при этом жесткие механические характеристики.

Сигнал U_b после прохождения через ФП является также задающим сигналом для контура регулирования тока. Так как этот сигнал пропорционален абсолютному скольжению, то и ток АД при всех частотах будет ему пропорционален.

При резких изменениях задающего сигнала или при перегрузке АД УО входит в зону ограничения (постоянства) своего выходного сигнала U_b, ограничивая тем самым на требуемом уровне и задание для тока. Двигатель работает при любой скорости в этом режиме с постоянными значениями тока и абсолютного скольжения, т. е. механическая характеристика АД становится абсолютно мягкой.

Примерные механические характеристики электропривода, выполненного по схеме рис. 4 32, а, приведены на рис. 4.32, б.

При торможении АД с рекуперацией энергии в сеть АИТ переходит в режим выпрямителя, а УВ – в режим ведомого сетью инвертора.

Сопоставим теперь два рассмотренных вида ПЧ – с непосредственной связью и со звеном постоянного тока. Основное преимущество ПЧ с непосредственной связью состоит в его более простой силовой схеме с меньшим числом элементов, поскольку для его работы не требуется управляемого выпрямителя, коммутирующих цепей, а также элементов контура реактивной мощности. В соответствии с этим и надежность его работы может оказаться выше, чем у ПЧ со звеном постоянного тока. Однако, в свою очередь, ПЧ с непосредственной связью имеют очень существенный недостаток, уже отмеченный выше: максимальное значение выходной регулируемой частоты не превосходит практически 40 % частоты питающей сети, что ограничивает область их применения в регулируемом электроприводе.

Развитием ПЧ со звеном постоянного тока является использование в них инверторов с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ). Отличительной особенностью этих инверторов является не только возможность широкого регулирования в них напряжения и частоты, но и получение формы выходного тока, близкой синусоидальной. Это позволяет обеспечить большой диапазон регулирования скорости АД и одновременно уменьшить потери в нем от высших гармоник тока. При использовании инверторов с ШИМ в схеме ПЧ может быть применен неуправляемый выпрямитель, что упрощает схему ПЧ и позволяет получить коэффициент мощности ПЧ, близкий к единице.

Еще один путь совершенствования ПЧ связан с использованием в них широтно-импульсных регуляторов напряжения (ШИР), которые устанавливаются между источником

напряжения постоянного тока и инвертором. Такие схемы целесообразно использовать в тех случаях, когда инвертор питается от сети постоянного тока или от неуправляемого выпрямителя.

Схемы с ШИР могут обеспечить широкий диапазон регулирования выходного напряжения и высокий коэффициент мощности ПЧ во всем диапазоне регулирования частоты. Недостатками ПЧ и ШИР являются необходимость усложнения силовой части ПЧ и снижение КПД ПЧ из-за дополнительных потерь мощности в ШИР.

Одна из возможных схем ШИР приведена на рис. 4.33. Ее образуют основной VS1 и вспомогательный VS2 тиристоры, ограничивающий реактор L1, реактор L2 и конденсатор С коммутирующего контура, VD – неуправляемый диод. Работа схемы происходит следующим образом. При подаче от СИФУ (на рис. 4.33 не показана) импульса управления на тиристор VS1 он открывается и к нагрузке прикладывается напряжение источника питания Е0. Для отключения нагрузки от источника питания подается импульс на VS2 и снимается импульс с VS1, после чего с помощью контура коммутации VS1 закрывается. Частота коммутации тиристоров VS1 и VS2 обычно составляет несколько сотен герц, что позволяет уменьшить габариты фильтра, установленного на ШИР.

Среднее напряжение на нагрузке пропорционально скважности у включения тиристора VS1

(4.42)

Остановимся на общих показателях частотного способа управления АД. Частотное управление является экономичным, так как регулирование скорости АД в этой системе не сопровождается выделением больших потерь скольжения в роторной цепи, ухудшающих КПД электропривода и приводящих к необходимости завышения мощности АД.

Регулирование в этой системе может осуществляться плавно, в широком диапазоне, в обе стороны от естественной характеристики, т.е. АД может иметь скорость как больше, так и меньше номинальной. При этом регулировочные характеристики имеют высокую жесткость, а АД сохраняет большую перегрузочную способность

Во многих случаях хорошие показатели регулирования могут быть достигнуты в разомкнутой системе. При повышенных требованиях к электроприводу необходимо использование тех или иных обратных связей, т. е. применение замкнутой системы регулирования. Получаемый диапазон регулирования скорости в разомкнутых системах составляет 5–10, а в замкнутых его значение может достигать 1000 и более.

В силу отмеченных высоких показателей частотный способ управления находит в настоящее время все более широкое применение. Более того, можно назвать случаи, где использование частотно-управляемого асинхронного электропривода является единственно возможным, например привод высокоскоростных электрошпинделей, электроверетен, вентиляторов высокоскоростных аэродинамических труб, различных испытательных стендов и т. д.

Широкому внедрению частотного электропривода во многом способствует выпуск промышленностью статических ПЧ [41].

Поиск по сайту: