Рис. 7. Расчётная схема поперечного сечения главной балки.
Расчёт на прочность по изгибающему моменту.
Действительную форму поперечного сечения приводим к расчётной форме. Вычисляем приведённую (среднюю) толщину плиты при фактической ширине плиты bf=2,1 м:
hf’= = = 0,2 м.
Максимальная ширина плиты сжатой зоны таврового сечения, учитываемая в расчёте, ограничена длиной свесов плиты, которая не должна быть больше 6hf=1,2 м ; расчётная ширина плиты bf’ таврового сечения не должна превышать значения bf’b+12hf’=2,6 м, а длина свесов плиты между соседними балками не должна быть больше 0,5(B-b)=0,5(2,1-0,18)=0,96 м, где B=2,1 м- расстояние между осями главных балок.
Действительная форма плиты переменной толщины и вутов заменяется в расчётном сечении прямоугольной формой с толщиной hf’ и шириной bf’.
Центр тяжести арматуры ориентировочно назначается на расстоянии as=0,15 м от нижней грани пояса балки.
Расчёт на прочность по изгибающему моменту производим, начиная с наиболее нагруженного сечения. Определим в первом приближении высоту сжатой зоны бетона x1 при действии расчётного момента М2 = 4326,181 кН/м:
x1=h0- =1,05- = 0,135 м. Так как x1=0,135 м <hf’=0,2 м, то сечение работает как прямоугольное и необходимая площадь рабочей арматуры
= = 0,004165 = 41,65
Армирование будем производить высокопрочной проволоки периодического профиля класса Вр-II,пучками 36 Æ5 мм c расчётным сопротивлением Rp=1055 МПа. Площадь поперечного сечения одной проволоки равна 0,196 см2. Определяем необходимое количество стержней:
= = 6,07
Принимаем количество пучков nпуч=8.
Размещение пучков напрягаемой арматуры показано на рисунке.
после уточнения
С учётом принятого количества пучков проволоки находим значение x2:
x2 = = = 0,178 м.
Условие прочности сечения по изгибающему моменту записывается в виде
Проверка выполняется, расчёт сечения на прочность по изгибающему моменту закончен.
Расчёт на трещиностойкость в стадии изготовления и эксплуатации.
А. Проверка по образованию нормальных трещин в стадии эксплуатации.
Расчёт производится по наибольшему изгибающему моменту М’’= 3954,445 кНм от нормативных нагрузок. Предполагается, что на стадии образования трещин бетон и арматура сохраняют упругие свойства. Благодаря предварительному напряжению, конструкция работает полным сечением.
Расчётная форма сечения с основными размерами
Рис. 8. Схема к расчёту предварительно-напряжённой балки.
Принимаем способ натяжения арматуры – натяжение на упоры. При натяжении арматуры на упоры её сцёпление с бетоном обеспечивается до передачи на конструкцию предварительного натяжения. На всех стадиях изготовления и эксплуатации бетон и арматура в сечениях работают совместно. Определим геометрические характеристики приведённого сечения:
Аb= Аb1+ Аb2+ Аb3=0,41+0,173+0,16=0,743м2 - площадь бетонного сечения;
Ared= Аb+n1Ap=7430+4,9*54,88=7698,912см2 – приведённая (с учётом арматуры) площадь поперечного сечения.
Sred = Sb+n1Apap = 566475+4,9*54,88*13 = 569970,856 см3-статический момент приведённого сечения относительно нижней грани.
yc,red= = = 74,033 см – расстояние до центра тяжести приведённого сечения от нижнеё грани.
y =h-y =120-74,033=45,967 см – расстояние до центра тяжести приведённого сечения от верхней грани.
Ired = +
= 1/12*(2,1*0,008+0,18+0,614+0,59*0,0034)+0,41*(0,46-0,1)^2+0,173*(0,74-0,5*(1,2-0,2+0,15))^2+0,16*(0,74-0,5*0,15)^2+4,9*54,88*0,0001*(0,74-0,13)^2 = 0,1393 м4 – момент инерции приведённого сечения относительно нейтральной оси.
Wred= = = 0,188м3 – момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней грани сечения.
Ожидаемые растягивающие напряжения у нижней грани:
= = 21034,28 кПа.
Предельные растягивающие напряжения в бетоне:
= 1,4 = 1,4*1950 = 2730 кПа.
Определяем усилие натяжения арматуры N, передаваемое на бетон конструкции:
= = 4028,231 кН,
где еred = yc,red-ap=0,74-0,13=0,61 м – эксцентриситет приложения силы N относительно центра тяжести приведённого сечения.
Установившиеся напряжения в арматуре от её предварительного натяжения
= = 734007,106 кПа.
Напряжения при натяжении арматуры должны быть увеличены с учётом неизбежных потерь напряжений с течением времени от усадки и ползучести бетона, релаксации арматуры и влияния других факторов. Контролируемые при натяжении арматуры напряжения ориентировочно определяются как
=1,3 =954,209МПа<1,1Rp = 1160,5МПа
Б. Проверка трещиностойкости балки в стадии изготовления.
В стадии изготовления на конструкцию действуют сила предварительного напряжения и собственный вес балки. На этой стадии проверяем в середине пролёта сжимающие нормальные напряжения в крайнем волокне нижнего пояса. Для конструкций с натяжением арматуры на упоры имеем:
= -18316,969 кПа
18316,969 кПа 19600 кПа.
При создании предварительного напряжения в верхней зоне балки могут возникнуть растягивающие напряжения, величина которых для конструкций с натяжением арматуры на упоры определяется как
= - 49,132 кПа.
49,132 кПа > = 1560 кПа.
Так как проверка не выполняется, то в верхней зоне ставим два пучка напрягаемой арматуры того же сечении, что и пучки рабочей арматуры.
Расчёт на трещиностойкость по касательным и главным напряжениям.
Расчёт производится в стадии эксплуатации на усилия М’’ и Q’’ от нормативных нагрузок и воздействие силы предварительного натяжения N.Предполагается, что в стадии эксплуатации конструкция работает упруго и полным сечением. Напряжения определяются в трёх точках по высоте сечения: в местах примыкания плиты и нижнего пояса к стенке балки и на нейтральной оси .
А. Проверка касательных напряжений.
Рис 9. Схема к расчёту предварительно-напряжённой балки.
Касательные напряжения определяются по формуле
,
где Q’’=670,652 кН – поперечная сила в опорном сечении;
1,15* = 3,738 МПа
Пучки рабочей арматуры отклоним для уменьшения действующей поперечной силы.
Точка 1.
= 2,1*0,2*(0,46-0,5*0,2) = 0,151 м3
кПа 3738 кПа
Точка 2.
м3
3,47 МПа 3,738 МПа
Точка 3.
= 0,6*0,15*(0,74-0,5*0,15) = 0,112 м3
2,477 МПа 3,738 МПа
Б. Проверка главных напряжений.
Вычисляются главные растягивающие и главные сжимающие напряжения по формулам:
;
.
Нормальные напряжения определяются от действия силы предварительного напряжения и изгибающего момента от эксплуатационных нагрузок:
,
где у – расстояние от нейтральной оси до рассматриваемой точки
у – имеет положительное значение выше нейтральной оси, отрицательное – ниже нейтральной оси.
Т.к. армирование балки напряженными хомутами не требуется, то = 0
Проверяем главные напряжения.
Значения момента М’’= 921,267 кНм.
Точка 1.
Вычисляем нормальные напряжения:
. = -2962,727 кПа.
Вычисляем главные растягивающие напряжения:
Вычисляем главные сжимающие напряжения:
=4,511МПа =16,7МПа.
=1548,298кПа 1658кПа.
Точка 2.
Вычисляем нормальные напряжения:
= -5421,576 кПа
Вычисляем главные растягивающие напряжения:
.
Вычисляем главные сжимающие напряжения:
=6,92 МПа =16,7МПа.
=1494,405 кПа 1658кПа.
Точка 3.
Вычисляем нормальные напряжения:
Вычисляем главные растягивающие напряжения:
Вычисляем главные сжимающие напряжения:
=11,047 МПа =16,7 МПа.
=553,656 кПа<1424,5кПа.
Расчёт на прочность по поперечной силе.
Расчёт производится в сечении, образованном наклонной трещиной. Поперечная сила воспринимается отклонёнными пучками напряжённой арматуры , хомутами и бетоном сжатой зоны сечения. Определим распределённую поперечную нагрузку, воспринимаемую хомутами в наклонном сечении:
,
где Q = 732,608 кН – поперечная сила в рассматриваемом сечении;
Qb= = – проекция усилия в бетоне сжатой зоны сечения на вертикальную ось;
С = 2,39 м – длина горизонтальной проекции наклонного сечения, определяемая из условия, что угол наклона сечения к продольной оси балки составляет 30 градусов.
Qp= =0,7*1055 = 116,521 кН - проекция усилия в отклонённых пучках на вертикальную ось;
=0,7Rs=738,5 МПа – расчётное сопротивление отклонённых пучков;
кН/м.
Прочность хомутов обеспечивается при выполнении условия
где = = 379,68 кН/м – предельное усилие на единицу длины в обычных хомутах;
=168 МПа – расчётное сопротивление обычных хомутов;
= =2,26 см 2 – площадь всех ветвей обычного хомута;
Назначаем диаметр обычных хомутов 10 мм и принимаем шаг обычных хомутов =10см.