 |
|
|
Архитектура Астрономия Аудит Биология Ботаника Бухгалтерский учёт Войное дело Генетика География Геология Дизайн Искусство История Кино Кулинария Культура Литература Математика Медицина Металлургия Мифология Музыка Психология Религия Спорт Строительство Техника Транспорт Туризм Усадьба Физика Фотография Химия Экология Электричество Электроника Энергетика |
Расчёт нагрузок на фунд-тСтр 1 из 3Следующая ⇒
Геология Шурф 1 1 слой – 0.5 м от поверхности – насыпь неслежавшаяся 2 слой – 2,0 м от поверхности – грунт песчаный средней крупности E=
e=
5 слой – 9,0 м от поверхности – глина
e=
6 слой – 14,0 м от поверхности – супесь
1 слой – насыпь неслежавшаяся 2 слой – песок средней крупности средней плотности влажный 3 слой – твёрдый суглинок 4 слой – песок гравелистый средней плотности насыщенный водой 5 слой – глина тугопластичная 6 слой – супесь твёрдая Глубина промерзания г. Ярославль
где
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном климатическом районе, принимаемый по СНиП по строительной климатологии и геофизике
Глубина заложения ленточного фундамента
См. рис.1
Расчёт нагрузок на фунд-т Табл. 1. Нагрузки в кН с учётом нагрузок подвала
Расчётные нагрузки Стена 1
Среднее давление под подошвой фунд-та:
↓
↓
1) 2) 3)
R=
k=1 , так как прочностные характеристики грунта испытаний грунтов;
залегающих выше отметки подошвы фундамента, то есть в пределах глубины заложения фундамента d=2,0 (от подошвы фундамента до уровня планировки срезкой или подсыпкой; предварительная высота фундаментной подушки ФЛ принята
где h1 и h2 – мощности слоёв грунтов в пределах глубины заложения фундамента,
подвала, принимается равным 22 кН/м3.
R= 1.4(21.62b+64.75+112.02)=30.27b+247.48
b≈1.2 м (см. рис. 2) Принимаем ФЛ 12-30-1 b=1.2 м, h=0.3 м Корректируем d, d=1.9 м
R= 1.4(21.62b+54.63+114.19)=30.27b+236.35 b=1.2 м → R=30.27*1.2+236.35=272.62 (кПа) Стеновая часть ф-та 7*ФБС 12-4-3-Т (
См. рис. 2а
железобетонной п ФЛ12.4-3, четырех бетонных стеновых фундаментных блоков сплошных ФБС и пригрузки от пола подвала на внутренней консольной части ак опорной плиты:
h=1.6 м
Условие выполняется, проверка сошлась.
Примем h=
R=
R= 1.4(21.62b+54.33+115.67)=30.27b+238
b≈1.6 м (см. рис. 3) Принимаем ФЛ 16-30-1 h=0.3 м, b=1.6 м R=30.27b+238=30.27*1.6+238=286.43 (кПа) Стеновая часть ф-та 7*ФБС 12-4-3-Т
См. рис. 3а Проверка
Расчёт осадок См. лист 3 графической части (миллиметровая бумага) Исходные данные: b=1.2 м – ширина ленточного ф-та (наружн. стена) l=26.8 м – длина ленточного ф-та d=1.9 м – глубина заложения ф-та p=272 кПа – среднее давление по подошве ф-та
Средние мощности слоёв: 1 – 0.95 м 2 – 1.75 м 3 – 3.03 м 4 – 2.10 м 5 – 4.00 м 6 – 3.10 м Испытания: a) Штамповые: 2 слой (глубина 2.0 м) 5 слой (глубина 9.0 м) б) Компрессионные испытания: 3 слой (глубина 4.0 м) 4 слой (глубина 6.0 м)
Вычисление ординат эпюры природного давления При планировке срезкой эпюра природного давления на планировочной отметке DL принимается равной нулю. · на границе I и II слоев
· на отметке подошвы фундамента · на границе II и III слоев · на границе III и IV слоев · на границе IV и V слоев С учётом давления толщи воды высотой
· на границе V и VI слоёв · на иследованной границе VI слоя:
Табл. 2. Вычисление ординат вспомогательной эпюры
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления Определим верхнюю ординату эпюры:
Определим другие ординаты эпюры по таблице 3:
Табл. 3. Ординаты эпюры дополнительного давления
Определим нижнюю границу В.С. сжимаемой толщи
I приближение:
ξ=
0.2 0.2 Принимаем Вычисление деформационных характеристик слоёв грунта
Компрессионные испытания III слой – суглинок твёрдый (глубина отбора 4.0 м): (см. рис. 4а)
Среднее по слою природное давление:
Полное давление (к природному давлению прибавляется давление от здания)
Коэффициент сжимаемости:
Относительный коэффициент сжимаемости:
Модуль деформации:
IV слой – песок гравелистый ср. плотности насыщенный водой (глубина отбора 6.0 м): (см. рис. 4б)
Штамповые испытания II слой – песок ср. крупности ср. плотности влажный (глубина 2.0 м, ширина штампа B=80 см (или d=90.2 см)) (см. рис. 5а)
ω=0.78 (прямоуг. фунд-т)
V слой – глина тугопластичная (глубина 9.0 м, d=27.7 см) (см. рис. 5б)
ω=0.78 (прямоуг. фунд-т)
Поиск по сайту: |
(1+w)-1= 
(1+0.136)-1= 0.607– средней плотности
= 
= 
=0.596 – влажный
=400 кПа
- 4,0 м от поверхности – суглинок
= 
=35.1-22.2=12.9 (%)=0.129
= 
= 
=-0.55 – твёрдый суглинок
- 6,0 м от поверхности – грунт песчаный гравелистый
(1+0.243)-1=0.647 – средней плотности
=0.995 –насыщенный водой
=0.31 – тугопластичная
(1+0.263)-1=0.552
-0.24 – твёрдая
= 
,
- нормативная глубина промерзания
– коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания
- для домов с подвалом
= 
– для песка средней крупности
- безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных
=1.7 м
= 
+ 
+ 
- 
0.2 м
=2.0 м
= 1.2(П+В)=1.2(263+23)=343.2 (кН)
=1(П+В)=1(263+23)=286 (кН)
чёт ширины ленточного фундамента для стены 1 (наружной)
= 
(i=1,2,3)
- неизвестная расчётная нагрузка от ещё не запроектированного фунд-та
* 
- ширина подошвы фунд-та, численно равная площади подошвы.
- глубина заложения фунд-та
– осреднённый удельный вес материалов фунд-та, пола и грунта на консольных выступах плиты
=326 кПа
=2, 
=183 кПа
=3, 
= 135.33 кПа
[ 
]
.4 (для песка средней крупности средней плотности влажного)
=1 (для гибкой конструктивной схемы здания)
и 
определены по результатам непосредственных
◦ → 
=1.15, 
, 
=7.95
=1, т.к. b<10 м
- осреднённое (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов,
0,4 м);
, 
- удельные веса соответствующих грунтов.
=0.85 м, 
=17.82 кН/ 
= 
вес грунта, залегающего ниже подошвы фунд-та.
=0 - расчётное значение удельного сцепления грунта под подошвой фунд-та.
= 
+ 
* 
– расчетное значение удельного веса материала конструкций пола
=0.65
[ 
]=
=277.75 кПа
=308.02 кПа
= 338.29 кПа
=17.77 кН/ 
+ 
=0.55
]=
=0.2+2.2-0.3=2.1 (м) = 7*0.3 м – высота стены подвала)
=0.4 м – толщина наружной стены.
= 
≤R
– собственный вес 1 пог. м фунд-та, складывается из веса
+ 
n+ 
* 
=22 кН/ 
- удельный вес железобетона фундаментной плиты
- площадь поперечного сечения фундаментной плиты
=0.4*0.3 – площадь поперечного сечения стенового блока
- число стеновых блоков
+ 
+ 
)*1=28.88 кН/м
= 
h*1* 
- вес грунта на консольной части фунд. Плиты с наружной стороны.
кН/м
=286+28.88+11.52=326.4 кН/м
=272 (кПа)<R=272.62 кПа
*100%=0.2 %<10%
чёт ширины ленточного фундамента для стены 2 (внутренней)
=0.3 м
* 
+ 
* 
=0.54 (м)
* 
=10.8 
=423.8 кПа
=217.3 кПа
= 148.47 кПа
, 
, k, 
, 
, 
]=
=0.6 м (см. рис. 3б):
+ 
+ 
)*1=32.64 кН/м
=413+32.64=445.64 (кПа)
= 
=278.53 (кПа)<286.43 кПа=R
*100%=2.8 %<10%, проверка сошлась.
:
= 
16.5·0.95 = 15.7 кПа.
= 
= 
=15.7+18.8·1,75 = 48.6 кПа.
= 
=48.6+ 18.5·3.03=104.7 кПа.
= 
· 
= 
==104.7+ +( 
) ·2.1=125.7 кПа.
= 2.1 м:
= 
= 125.7+10·2.1=146.7 кПа
= 
+ 
· 
=146.7+ 20.1· 
= 
=227.1+ 21· 
:
=p- 
272-33.6=238.4 (кПа)
= 
=22.3>10
, м
, м
кПа
:
=6 м
= 
+ 
=29.62 кПа
приближение: 
=10.17
=0.1243
=238.4*0.1234=29.63
= 
+ 
*(8- 
)=146.7+20.1*0.17=150.1 (кПа)
=30.02 кПа
=6.1 м
= 
=76.7 кПа
= 
+ 
=185.8 (кПа)
= 
= 
=0.00006 
= 
= 
=0.000036 
= 
= 
=22222 кПа
= 
=115.2 кПа
+ 
=153.95≈154 (кПа)
= 
=0.00005 
= 
= 
=0.000031 
= 
= 
=25806 кПа
=41.1 (кПа)
+ 
=245.9 (кПа)
=0.8 мм;
=5.6 мм
S=5.6-0.8=4.8 (мм)
=245.9-41.1=204.8 (кПа)
=ω(1- 
)d 
=0.78(1- 
)*90.2* 
=2814.24 (кПа)
=186.9 (кПа)
+ 
=224.85(кПа)
=224.85-186.9=37.95 (кПа)
=ω(1- 
)*27.7* 
=2055,7 (кПа)