Определение промежуточной (критической) частоты и размеры и потери в сердечнике трансформатора.
Цель работы:Научить навыкам расчета и выбора частоты и размеры и потери в сердечнике трансформатора.
Задание:Рассчитать промежуточную частоту и определить параметры однофазного трансформатора по заданной частоте, а также потери энергии.
При заданном номинальном напряжении первичной обмотки и вторичной обмотки , мощности на выходе, КПД и коэффициента мощности определить:
1) коэффициент трансформации трансформатора ;
2) мощность на входе ;
3) токи первичной и вторичной обмоток трансформатора;
4) Полная мощность на входе трансформатора равняется ;
5) коэффициент мощности на входе трансформатора .
Инвертор, теоретически может выдавать любую частоту, однако есть критическая частота, при которой потери от вихревых токов в сердечнике минимальны. Эта частота зависит от мощности трансформатора, температуры перегрева и коэффициента потери на единицу объема, которая постоянная для конкретного сердечника.
Промежуточную (критическую) частоту сердечника определяют следующим образом, в герцах:
, (12)
где = – мощность, которая дано в задании, = С – температура перегрева, А=360 представляет собой коэффициент потери на единицу объема эта величина постоянная для всех размеров магнитопровода (сердечника) трансформатора, выполненного из феррита.
Если > 20 000 Гц, то берут = 20 000 Гц, так как при > 20 000 Гц потери в сердечнике трансформатора возрастают и нет смысла увеличивать промежуточную (критическую) частоту.
В качестве сердечника трансформатора выбирают ферриты кольцевого типа. Данные кольцевого магнитопровода из ферритов представлен в таблице 10. Объем магнитопровода определяют из выражения:
, см . (13)
После вычисления объема магнитопровода из таблице 10 выбирают сердечник и определяют его размеры наружный и внутренний диаметры и высота . Площадь поперечного сечения кольцевого магнитопровода определяют следующим выражением, в см2:
. (14)
Определим число первичных витков трансформатора:
, (15)
где значение индукции = 0,2 104 Тл (задаются этим значением).
С выхода инвертора переменное напряжение высокой частоты fпр подается на первичную обмотку трансформатора, который повышает или занижает это напряжение до заданного значения, поэтому следует определить коэффициент трансформации трансформатора.
(16)
где - действующее напряжение на входе трансформатора, - действующее напряжение на выходе трансформатора, W1 и W2 – количество витков первичной и вторичной обмотки трансформатора.
Таблица 10
Данные кольцевого магнитопровода из ферритов
Наружный диаметр
D, мм
Внутренний диаметр
d, мм
Высота
h, мм
Площадь
сердечника
V, см2
4,5
3,5
h
d
D
Через коэффициент трансформации можно определить число вторичных витков трансформатора:
. (17)
Потери в магнитороводе
, Вт. (18)
В общем случае трансформатор рассчитывают на полную мощность, которая определяется
(19)
определяем зависимость средней мощности в нагрузке, то есть мощность в сопротивлении R, сохранив допущение о близости формы тока к синусоидальной. В этом случае необходима учесть только первую гармонику напряжения
(20)
Транзисторно – тиристорный инвертор работает следующим образом.
Постоянное напряжение инвертором И преобразуется в переменное напряжение высокой промежуточной частоты fп, и это напряжение трансформатором увеличивается до требуемого значения (Фиг.1). Далее в момент времени t1 (Фиг. 2) открывается одна из двух тиристорных мостовых выпрямителей (В1) и в нагрузку попадает выпрямленное напряжение высокой промежуточной частоты до требуемого полупериода заданной на выходе частоты инвертор, т.е. до времени t2 и в этот времени t2 тиристорный выпрямитель (В1) закрывается. Так формируется положительная полуволна выходного напряжения. Для формирования отрицательной полуволны выходного напряжения в момент времени t3 (Фиг. 2) открывается второй тиристорный мостовой выпрямитель (В2) и в нагрузку попадает выпрямленное напряжение высокой промежуточной частоты до времени t4 и в этот времени t4 тиристорный выпрямитель (В2) закрывается.
Напряжение на выходе транзисторно – тиристорного инвертора имеет ступенчатую форму, состоящие из выпрямленных напряжений высокой частоты и частота напряжения на нагрузке будет равна
, (1)
где fп – промежуточная частота на выходе инвертора, n – число выпрямленных периодов напряжении промежуточной частоты.
Как видно из графика выходного напряжения (Фиг. 2) и из последнего выражения (1) на нагрузке происходить формирование ступенчатого напряжения необходимой частоты на выходе транзисторно – тиристорного инвертора, причем форма кривой напряжения имеет широтно – импульсную модуляцию.
Например, при промежуточной частоте на выходе инвертораfп=20 000 Гц ипри числе выпрямленных периодов n= 400 частота напряжения на нагрузке будет равна
Гц,
Известно, что при высокой частоте напряжения массогабаритные размеры трансформатора снижаются, поэтому инвертор, питающий трансформатор работает при высокой промежуточной частоте. Так же известно, что в инверторе основным составляющим параметром массогабаритных показателей является трансформатор, и снижение этих показателей трансформатора приводит к снижению массогабаритных размеров всего инвертора.
Гармонический анализ многоступенчатого выходного напряжения, показал, что для устранения высших гармоник составляющих с номерами от 3-го до p-го необходимо иметь всего «ступенек» в кривой аппроксимирующей синусоиду напряжения. При этом амплитуда произвольно набранной m-ой «ступеньки» Мm и ее фазовый угол Qm, отсчитанный от момента прохождения переменного напряжения через нулевое значение, должны быть выбраны из условий:
где А1 – амплитуда основной (первой) гармоники выходного напряжения инвертора; m – порядковый номер «ступеньки» (m = 1,2,3,…,n).
Надо построить от трех до пяти ступеней выходного напряжения согласно значениям заданного напряжения и определить амплитуду каждой ступеньки напряжения Мm и ее фазовый угол Qm. При тиристорном управлении ступени напряжения достигается управлением угла открывания тиристоров, которая для схемы рисунка 1.1 определяется следующим образом:
,
откуда угла открывания тиристоров m - «ступеньки».
.
Например, если определена амплитуда первой ступени напряжения М1 и ее фазовый угол Q1, то угол открывания тиристоров для первой (m =1) «ступеньки» будет равен
.
Для схем рисунка 1.2 и 1.3 угол открывания тиристоров определяется из условия:
,
откуда угла открывания тиристоров m - «ступеньки».
.
Например, если определена амплитуда первой ступени напряжения М1 и ее фазовый угол Q1,
то угол открывания тиристоров для первой (m =1) «ступеньки» будет равен
.
Фиг. 2
Uн(t)
Е1
T/2
t1
Е2
Е3
Um
Еn
t2
t3tn
tn+1tn+2…tn+к
tn+1
t1 t2 t3 tn tn+1tn+2…tn+к
+
-
Rн
~ U
Ud
f
И1
fп
Uн
Т2
Т1
Схемы преобразования
Rн
~ U
Ud
f
Схема преобразования 1.2
И1
fп
+
-
Uн
И2
Rн
~ U
Ud
f
Схема преобразования 1.3
И1
fп
Uн
Т2
Т1
Rн
~ U
Ud
f
Схема преобразования 1.1
И
fп
+
-
Uн
Для получения нужной мощности солнечные элементы соединяются последовательно, параллельно, смешанно и образуют модуль, а модули объединяются в батареи (рисунки 1.4,1.5) . В таблице 2 приведены характеристики солнечных модулей. В зависимости от применений солнечные модули могут иметь разные конструктивные решения и разные выходные мощности.
В настоящее время выпускаются различные солнечные модули: