где α и β — коэффициенты, определяемые по формулам α = 0,25+0,025 Rbp ≤ 0,8; β = 5,25—0,185 Rbp (1,1 ≤ β ≤ 2,5); σbp — напряжения обжатия в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры. Для бетонов, подвергнутых тепловой обработке, указанные значения σ6 снижаются на 15 %.
· 7. Потери σ7 от релаксации напряжений в арматуре при натяжении ее на бетон принимают такими же, как и при натяжении на упоры σ1.
· 8. Потери σ8 от усадки бетона связаны с укорочением элемента и зависят от вида и класса бетона, условий твердения и способа натяжения арматуры. Для тяжелых бетонов естественного твердения классов В35 и ниже, В40 и В45 и выше потери от усадки будут соответственно: при натяжении на упоры — σ8 = 4О, 50, 60 МПа, а при натяжении на бетон — σ8 =30, 35, 40 МПа. Меньшие потери от усадки при натяжении на бетон приняты вследствие того, что бетон к моменту обжатия в этом случае имеет, как правило, более зрелый возраст. При повышении класса бетона увеличивается расход вяжущего, что вызывает рост усадочных деформаций и потерь предварительного напряжения. При тепловой обработке потери σ8 будут меньше, а для бетона на пористых заполнителях — больше указанных значений.
· 9. Потери σ9 от ползучести бетона обусловлены укорочением элемента от длительно действующей силы предварительного обжатия и зависят от вида бетона, условий его твердения, напряжений в бетоне.
Если σbp / Rbp ≤ 0,75, то бетон испытывает линейную ползучесть (см. гл. 1). Тогда
Если σbp / Rbp > 0,75, то имеет место нелинейная ползучесть
где α =1 для тяжелого бетона естественного твердения, α = 0,85 для бетона, подвергнутого тепловой обработке.
· 10. Потери σ10 от смятия бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры учитывают только в элементах с натяжением ее на бетон путем навивки (в трубах, резервуарах наружным диаметром dext до 300 см):
· 11. Потери σ11 от обжатия швов между отдельными блоками составной конструкции (при натяжении на бетон) вычисляют по формуле
где n — число швов по длине натягиваемой арматуры; Δl — деформация швов, равная 0,3 мм на каждый шов, заполненный бетоном, и 0,5 мм при стыковании насухо; l — длина натягиваемой арматуры, мм.
Потери предварительного натяжения от усадки σ8 и ползучести σ9 бетона зависят от времени твердения и влажности среды. Если известен срок загружения конструкции, то потери σ8 и σ9 умножают на коэффициент φ1:
где t — время, отсчитываемое
где t — время, отсчитываемое со дня окончания бетонирования элемента (для σ8) или со дня обжатия бетона (для σ9), до момента загружения, сут. При расчете железобетонных конструкций различают первые потери σloss1, происходящие до и во время обжатия бетона арматурой, и вторые потери σloss2, происходящие после обжатия.
При натяжении арматуры на упоры
При натяжении арматуры на бетон
Суммарные потери σloss = σloss1 + σloss2 могут достигать 200...300 МПа и более. Согласно нормам их принимают не менее 100 МПа.