Рассмотренные в предыдущем разделе пьезоэлектрические тактильные датчики не предназначены для проведения точных измерений силы. Однако на основе того же пьезоэлектрического эффекта можно реализовать и прецизионные датчики силы, как активные, так и пассивные. При разработке таких датчиков всегда следует помнить, что пьезоэлектрические устройства не могут измерять стационарные процессы. Это означает, что пьезоэлектрические датчики силы преобразуют изменения силы в переменный электрический сигнал, но при этом они никак не реагируют на постоянное значение внешней силы. Поскольку приложенные силы могут изменять некоторые свойства материалов, при разработке активных датчиков необходимо учитывать всестороннее влияние сигналов возбуждения. На рис. 9.4 показан вариант активного датчика силы. При проведении количественных измерений при помощи такого датчика следует помнить, что его диапазон измерения зависит от частоты механического резонанса применяемого пьезоэлектрического кристалла. Принцип действия таких датчиков основан на том, что при механической нагрузке кварцевых кристаллов определенных срезов, используемых в качестве резонаторов в электронных генераторах, происходит сдвиг их резонансной частоты. Выражение для спектра собственных механических частот пьезоэлектрического генератора имеет вид [13]:
(9 8)
где п — номер гармоники, l — геометрический параметр, определяющий резонансную частоту (например, толщина относительно большой и тонкой пластины или длина тонкого длинного стержня), с — коэффициент упругой деформации (например, коэффициент жесткости при сдвиге вдоль толщины пластины или модуль Юнга в случае тонкого стержня), а r — плотность кристалла.
Частотный сдвиг возникает из-за нелинейности зависимостей некоторых параметров кристалла от величины внешних сил. Например, в уравнении (9.8) коэффициент жесткости с зависит от приложенной нагрузки, тогда как плотность и геометрический параметр меняются при этом незначительно. Для каждого среза кристалла существуют направления, при приложении сил сжатия
пьезоэлектрическая пластина
электроды
F
F
выводы
Рис. 9.12.Пьезоэлектрический дисковый резонатор, применяемый в диаметральном датчике силы
вдоль которых наблюдается минимальная чувствительность пьезорезонатора. При разработке генераторов выбираются именно эти направления, поскольку они позволяют реализовать наибольшую механическую стабильность. Тогда как при проектировании датчиков разработчики преследуют противоположную цель, поэтому избегают использования данных направлений. Так для построения высокоэффективного датчика давления применили дисковый резонатор с диаметральным приложением сил [14] (рис. 9.12).
На рис. 9.13 показан еще один датчик, работающий в сравнительно узком диапазоне 0...1.5 кг, но обладающий хорошей линейностью и 11-ти разрядным разрешением. Для изготовления такого датчика из кристалла вырезали прямоугольную пластину, у которой один край параллелен оси х, а передняя грань образует с осью z угол в, приблизительно равный 35°. Такой срез часто называют АТ-срезом.
сила
пластина с АТ-срезом
электроды
шток
частотный выходной сигнал
кварцевая
пластина-
усилитель
(В)
(А)
(Б)
Рис. 9.13. Кварцевый датчик силы: A- AT срез кварцевого кристалла, Б — структура датчика, В — внешний вид (напечатано с разрешения Quartzcell, Santa Barbara, CA)
На поверхностях пластины нанесены электроды, на которых в результате пье-зоэлекрического эффекта (см. рис. 3.22 главы 3) возникают заряды противоположных знаков. Эти электроды включены в цепь положительной ОС генератора на основе ОУ (рис. 9.13Б). Кварцевый кристалл в ненагруженном состоянии вибрирует на основной частоте Уд. При воздействии на кристалл внешней силы его частота смещается на величину Df [15]:
(9.9)
где F— приложенная сила, К— константа, п — номер гармоники, l — размер кристалла. Для компенсации ухода частоты вследствие изменения температуры, иногда применяют сдвоенный кристалл, одна половина которого используется для температурной корректировки. Каждый резонатор включается в свой собственный колебательный контур, и для исключения влияния температуры находится
разность частот сигналов двух контуров. На рис. 9.13В показан внешний вид серийно выпускаемого датчика силы.
При разработке любых датчиков силы на основе пьезорезонаторов приходится находить компромисс между двумя противоречивыми требованиями. С одной стороны резонатор должен обладать максимальной добротностью, для чего датчик желательно изолировать от окружающей среды и поместить в вакуум. С другой стороны, на датчик действуют давление и внешние силы, поэтому он должен иметь довольно жесткую конструкцию, что неминуемо ухудшает добротность всего устройства, в том числе и резонатора.
Эта проблема частично решается в датчиках с более сложной структурой. Например, в работах [13,16] описан фотолитографический способ изготовления двух- и трех- балочных структур. Цель их создания заключается в согласовании размеров вибрирующего элемента с четвертью длины акустической волны (1/4 А.). При выполнении этого условия полное отражение волны происходит в точках, куда прикладываются внешние силы, что позволяет значительно снизить влияние нагрузки на величину добротности резонатора.
Литература
1 Raman, V V The second law of motion and Newton equations Physics Teacher, 1972
2 Doebelm, E 0 Measurement Systems Applications and Design McGraw-Hill, New York, 1966
3 Pallass-Areny, R and Webster, J G Sensors and Signal Conditioning, 2nd ed John Wiley & Sons, New York, 2001
4 Holman J P Experimental Methods for Engineers McGraw-Hill, New York, 1978
5 Howe, R T Surface micromachimng for microsensors and microactuators J Vac Sci Technol В 6(6), 1809-1813, 1988
6 Piezo Film Sensors Technical Manual Measurement Specialties, Inc , Norns-town, PA, 1999, available at wwwmsiusa com
7 Fraden, J Cardio-Respiration Transducer, U S Patent 4509527, 1985
8 Del Prete, Z , Monteleone, L , and Steindler, R A novel pressure array sensor based on contact resistance vartiation metrological properties Rev Sci lustrum 72(3), 1548-1558,2001
9 Yates, В A keyboard controlled joystick using force sensing resistor Sensors Magazine, 39-39, 1991
10 Huff, M A , Nikolich, A D , and Schmidt, M A A threshold pressure switch utilizing plastic deformation of silicon In Transducers'91 International Conference on Solid-State Seniors and Actuators Digest of Technical Papers, IEEE, New York, 1991, pp 177-180
11 Jiang, J С , White, R С , andAllen, PK Microcavity vacuum tube pressure sensor
for robotic tactile sensing In Transducers '97 International Conference on Solid-State Sensors and Actuators Digest of Technical Papers IEEE, New York, 1991, pp 239-240
12 Brodie, I Physical considerations m vacuum microelectronics devices IEEE Trans Electron Dev, 36, 2641, 1989
13 Benes, E , Groschi M , Burger W, and Schmid M Sensors based on piezoelectric resonators Sensors Actuators A 48, 1-21, 1995
14 Karrer, E and Leach J A low range quartz pressure transducer ISA Trans 16, 90-98, 1977
15 Corbett, J P Quatz steady-state force and pressure sensor In Sensors Expo West Proceedings Helmers Publishing, Peterborough, NH, 1991
16 Kirman, R G and Langdon, R M Force sensors US Patent 4,594,898 1986
ГЛАВА 10
ДАТЧИКИ ДАВЛЕНИЯ
Прежде чем открыть что-то новое, необходимо изучить много старого»