Товщина водонепроникних флорів

S_в.фл=15,8∙а +∆S ,мм (2.2.12.)

де а − шпація ,м

k=0,16(a₁/a+0,2) при 1,5< ≤2,0

а₁,а− розмір меншої і більшої сторін листового елемента ,м

Для флора з поздовжньою системою набора

а−шпація ,а₁−h_вк

= =1,7

k=0.16(1,7 +4.2)=0.94

p− розрахункове навантаження ,кПа

р=р∙g∙H ,кПа

ρ=1,025т/м³

g=9,81м/с²

Н− випробувальний напір від середини висоти ВК до верхньої кромки повітряної труби ,м

Н=(D− +0,76) ,м

Н=10.1− +0,76=10.26м

р=1,025∙9,81∙10.26=103.2кПа

σ_n=301,3 МПа

∆S=1,8мм

S_в.фл.=15,8∙0,7 +1,8=7.6мм

Товщина водонепроникного флора повинна бути не менше товщини суцільного флора.

Приймаємо S_в.фл.=10.5мм

Ребра жорсткості водонепроникних флорів.

Момент опору повинен бути не менше

W= ,см³ (2.2.13.)

де Q−поперечне навантаження на балку , кН.

Q=p∙a∙h_вк ,кН.

р− розрахункове навантаження , кПа

р=103.2кПа

а− відстань між ребрами жорсткості ,м (шпація)

а=0,7м

h_вк−висота вертикального кіля ,м

h_вк=1.2м

Q=103.2∙0,7∙1.2=86.7 кН

ω_к−коефіцієнт ,що враховує поправку на знос та корозію.

ω_к=0,1∙∆S+0,96

∆S=1,8мм

ω_к=0,1∙1,8+0,96=1.14

m=10 (ребра зварені з поздовжніми ребрами жорсткості днища та другого дна − поздовжня система набору)

k_σ=1

σ_n=301,3МПа

W= =39.3 см³

Приймаємо

Товщина настилу ІІ дна.

S_{ІІ д.}=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.14.)

де а− шпація ,м

а=0,7м

k=1

P−навантаження на конструкції ІІ дна , кПа

Р=75.4кПа

k_σ=1 при поздовжній системі набору

σ_n=301,3 МПа

∆S−запас на знос та корозію ,мм

∆S=1,44мм (для усіх суден)

S_{ІІ д}=22,4∙0,7 +1,44=9.3мм

S_min=9.7мм

Приймаємо S=10мм

Товщина міждонного листа.

S_м.л.=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.15.)

k=1

Р=75.4кПа

k_σ=1,2

σ_n=301,3МПа

∆S=2,4мм

а=0,7м

S_м.л.=22,4∙0,7 +2,4=10.2мм

S_min=9.4мм

Приймаємо S=10мм

Ширина між донного листа.

Повинна бути на 50мм більше ширини акулової книці плюс висота профілю шпангоута ,але не >2,0мм.

b=1250

Поздовжні ребра жорсткості днища і другого дна.

Момент опору поздовжніх балок по днищу повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.1.)

де Р−навантаження на зовнішню обшивку днища ,кПа (табл. 1у 1 завданні)

Р=102.2кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,5 (коефіцієнт допустимих напруг)

σ_n=301,3МПа

W= =198.5 см³

Приймаємо

Момент опору поздовжніх балок другого дна повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.2)

де Р− навантаження на конструкції подвійного дна ,кПа

Р=75.4кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,6

σ_n=301,3МПа

W= =122см³

Приймаємо

2.3.Набір бортового перекриття.

Визначення висоти трюма та твіндека.

z_тр=d−h_вк− ,м (2.3.1.1.)

z_тр=6−0.94− =2.98м

z_тв=D−d− ,м (2.3.1.2)

z_тв=8.1−6− =0,6м

Рис.5

Навантаження на шпангоут у трюмі.

P=Р_st+Р_w ,кПа (2.3.2.)

де Р_st−статичний тиск ,кПа

Р_st=ρ∙q∙ z_тр ,кПа

де ρ=1,025 т/м³

q=9,81 м/с²

z_тр−відстань між серединою прогону балки та ЛВВЛ ,м

z_тр=2.98 м

Р_st=1,025∙9,81∙2.98=29.9 кПа

Р_w−хвильовий тиск ,кПа

●для трюмних шпангоутів (нижче ЛВВЛ)

Р_w= Рw₀ ,кПа (2.3.2.2)

Рw₀=ρ∙q∙ ∙a_v∙a_x ,кПа

Рw₀=52.03 кПа

Рw=52.03∙ =42.6 кПа

Р=29.9+42.6=72.4 кПа

Шпангоути у трюмі.

Момент опору повинен бути не менше.

W= ∙ω_k , см³ (2.3.3)

де Р−навантаження на шпангоут у трюмі ,кПа

Р=72.4 кПа

а−шпація ,м

а=0,7м

ℓ−прогін шпангоута ,м (висота трюма)

ℓ=4.16м

m−коефіцієнт ,що дорівнює :

16−для суден з двома палубами

k_σ=1

σ_n=301,3МПа

ω_k−поправка на знос та корозію

ω_k=0,1∙∆S+0,96

ω_k=0,1∙1,2+0,96=1,08

W= ∙1,08=196.4см³

Приймаємо ┌^а18 (W= 200\188см³)

Поиск по сайту: